DARPE: Search Results
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 /* NRDF D0206 Data No.16                                             */
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 /* Bibliography                                                      */
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 \\BIB,16;
 D#=D206;
 TITLE=/GAMMA-RAY STRENGTH FUNCTIONS FOR A=70-90 NUCLEI/;
 PURPOSE=/TO STUDY THE ENERGY DEPENDENCE OF THE E1 GAMMA-RAY STRENGTH
          FUNCTION FOR A=70-90 NUCLEI IN THE REGION BETWEEN 6 AND 10MEV.
 ATH=(G.SZEFLINSKA'1',Z.SZEFLINSKI'1',Z.WILHELMI'1');
 INST-ATH=(3POLWWA'1');
 REF=NP/A;
 VLP=323(1979)253;
 RCTS=(70GE(P,GAMMA)71AS,72GE(P,GAMMA)73AS,74GE(P,GAMMA)75AS,
       84SR(P,GAMMA)85Y, 86SR(P,GAMMA)87Y, 88SR(P,GAMMA)89Y,
       89Y(P,GAMMA)90ZR, 85Y(P,GAMMA)86ZR, 87Y(P,GAMMA)88ZR,
       71AS(P,GAMMA)72SE,73AS(P,GAMMA)74SE,75AS(P,GAMMA)76SE,
       90ZR(P,GAMMA)91NB);
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 /* Experimental Conditions                                           */
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 \\EXP,16;
 /* 2006-09-06 N.OTUKA: - BAC in EXP,1[33 corrected
                        - BAC in EXP,6[9 and EXP,10[15 deleted  */
 BAC=AL;
 THK-BAC=XMG/CM**2;
 POL-TGT=NO;
 ALGN-TGT=NO;
 ACC=(X);
 INST-ACC=;
 INC-ENGY-LAB-RANGE=2MEV(15[18KEV)3MEV;
 BEAM-INTNSTY=10UA;
 POL-PRJ=NO;
 DET-PARTCL=(GAMMA);
 DET-SYS=(MAG,GE);
 ERS-DET=3.1KEV;
 ANL=(OPT-MODEL,STATIST-MODEL);
 PHQ=(XSECTN,XSECTN-RATIO,EXC-ENGY,RESN-ENGY,TOT-WDTH,PART-WDTH,
 GIA-RESN,OPT-POTL-PARA,GAMMA-STRGTH-FUNCT);
 RCT=84SR(P,GAMMA)85Y;
 ENR=68.7%;
 THK-TGT=280+-40UG/CM**2;
 INC-ENGY-LAB-RANGE=2.8MEV(XMEV)3.8MEV;
 /*===================================================================*/
 /* Descriptive Parameters                                            */
 /*===================================================================*/
 \\DATA,16;
 /*===================================================================*/
 /* Data Table                                                        */
 /*===================================================================*/
 \DATA;
 EXC-ENGY J-PI'4' DATA1'1' DELTA-DATA1 DATA2'2' DELTA-DATA2
 (KEV) (NODIM) (NODIM) (NODIM) (MEV**-3'3') (MEV**-3'3')
 0 1/2- 1.000 0.040 6.25 0.25
 18 9/2+ 0.093 0.035 4.74 1.79
 272 5/2- 0.487 0.045 5.52 0.51
 414 3/2- 0.870 0.076 4.85 0.42
 436 5/2+ 0.429 0.061 4.62 0.65
 640 3/2- 0.782 0.042 4.78 0.26
 752 X 0.593 0.042 X X
 796 3/2+ 0.632 0.031 4.62 0.23
 885 5/2+ 0.367 0.050 4.17 0.65
 969 3/2- 0.618 0.049 4.29 0.34
 966 3/2- 0.705 0.053 4.96 0.37
 1215 X 0.443 0.036 X X
 1281 X 0.436 0.045 X X
 1379 1/2+ 0.467 0.055 4.75 0.56
 1392'5' X 0.654 0.060 X X
 1433 3/2- 0.461 0.065 4.01 0.57
 1605 5/2+ 0.226 0.046 4.09 0.83
 1676 X 0.178 0.051 X X
 1726 X 0.163 0.051 X X
 1820 X 0.226 0.034 X X
 1846 1/2+ 0.240 0.123 3.07 1.57
 1959 X 0.175 0.046 X X
 2003 3/2- 0.331 0.052 3.82 0.60
 2023 X 0.175 0.046 X X
 \END;
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